Екатеринбург (Сменить регион)
10 лет на рынке
Поиск по сайту
ООО ПО "Синергия" производит гибкие герметичные металлорукава высокого давления (аналоги серий Н8Д0.
Фильтры сетчатые ФС по Т-ММ-11-2003 используются в целях предохранения важных узлов трубопроводных с
КАМЕРНЫЙ КОМПЕНСАТОР Камерный компенсатор применяется для установки в обогреваемые трубо­проводы,
Металлические сильфонные компенсаторы состоят из множества элементов, которые включают в себя:
Значения амплитуды осевого хода односильфонных компенсаторов с повышенным ресурсом по назначенной на

Расчет деформаций установке сильфонных компенсаторов

Расчет деформаций.

3.4.3. В общем случае деформация теплопровода [ΔL] рассчитывается по формуле:

∆L = ∆lt — ∆lтр — ∆lдм + ∆lр;                                                   [1]

где:

∆lt — температурная деформация

∆lтр — деформация под действием сил трения

∆lр — деформация от внутреннего давления

∆lдм — реакция демпфера (грунта, поролоновых подушек, жесткости осевого компенсатора, упругости П-образных, Г-образных, Z-образных и др. компенсирующих устройств).

3.4.4. Длина зоны (участка) компенсации [Lк] при применении осевых СК, СКУ, ССК рассчитывается по формуле:

                                   [2]

3.4.5. Максимальное удлинение зоны компенсации (∆Lк) при нагреве теплопровода после засыпки траншеи грунтом можно определить по упрощенной формуле:

                          [3]

В формулах:

α — коэффициент линейного расширения стали, мм/м°С;

t1 — максимальная расчетная температура теплоносителя, °С;

tэ — минимальная температура в условиях эксплуатации. Выбор tэ выполняется проектировщиком по согласованию с заказчиком и эксплуатирующей организацией (tмонт, tо, tупора и др.);

Lк — длина зоны (участка) компенсации, м;

fтр — удельная сила трения на единицу длины трубы, Н/м;

Е — модуль упругости материала трубы, 2 × 105 Н/мм2;

Fст — площадь поперечного сечения стенки трубы, мм2;

А — коэффициент, учитывающий активную поверхность сильфонов осевых СК, СКУ:

A = 0,5 · [1 - (Dc/Dвн)2];                                                      [4]

Dc — средний диаметр сильфона, мм;

Dвн — внутренний диаметр трубы, мм;

σраст — растягивающее окружное напряжение от внутреннего давления, Н/мм2 (см. формулу [13]).

Примечание:

В формулах [2 и 3] с целью упрощения проектных расчетов не учтено влияние усилия от активной реакции упругой деформации компенсатора: Nг/Fст.

Расстановка направляющих опор.

3.4.6. Между двумя неподвижными опорами или естественно неподвижными сечениями трубы должен размещаться только один осевой СК, СКУ или ССК.

3.4.7. При применении осевых СК или СКУ на теплопроводах при подземной прокладке в каналах, туннелях, камерах, надземной прокладке и в помещениях установка направляющих опор обязательна.

3.4.8. Первые направляющие опоры устанавливаются с двух сторон компенсатора на расстоянии 2Dy ÷ 4Dy. Вторые предусматриваются с каждой стороны на расстоянии 14Dy ÷ 16Dy от компенсатора. Число и необходимость установки вторых и последующих направляющих опор определяются при проектировании по результатам расчета теплопровода на устойчивость.

3.4.9. При применении СКУ по техническим условиям ИЯНШ.300260.033ТУ на теплопроводах при подземной прокладке в каналах, туннелях и камерах, а также при надземной прокладке и в помещениях установки первой пары направляющих опор на расстоянии 2 ÷ 4 Dy не требуется, т.к. они предусмотрены конструкцией СКУ, но обязательна установка направляющих опор на расстоянии 14 ÷ 16 Dy от СКУ.

3.4.10. При размещении осевых СК-сильфонный компенсатор, СКУ-сильфонный узел или ССК-стартовый компенсатор  у неподвижной опоры расстояние до нее должно быть в пределах 2Dy — 4Dy. В этом случае направляющие опоры для СК и СКУ устанавливаются только с одной стороны. С другой стороны их функцию выполняет неподвижная опора.

3.4.11. В случае размещения осевых сильфонных компенсаторов СК или сильфонное компенсирующее устройство СКУ в камерах функции направляющих опор могут выполнять стенки камер со специальной конструкцией обвязки входного и выходного проемов камеры.

3.4.12. Направляющие опоры (см. рис. в Приложении 4) следует применять, как правило, охватывающего типа (хомутовые, трубообразные, рамочные), принудительно ограничивающие возможность поперечного или углового сдвига и не препятствующие осевому перемещению. Для уменьшения силы трения между трубой и опорой предпочтительна установка катков, фторопластовых скользящих прокладок и т.п. Длина направляющей опоры должна быть, как правило, не менее двух диаметров. Зазор между трубой и направляющей конструкцией следует принимать не более 1,6 мм при диаметрах труб Dy £ 100 мм, и не более 2,0 мм при трубах Dy ³ 125 мм.

3.4.13. При бесканальной прокладке теплопроводов с осевыми СК или СКУ следует провести проверку теплопроводов на устойчивость в следующих случаях:

— при малой глубине заложения теплопроводов (менее ~ 1 м от оси труб до поверхности земли);

— при вероятности затопления теплопровода грунтовыми, паводковыми или другими водами;

— при вероятности ведения земляных работ;

— при необходимости принятия дополнительных мер по обеспечению живучести теплопровода (на основе технического задания заказчика).

При вероятности сезонного подъема уровня стояния грунтовых или поверхностных вод выше глубины заложения бесканально проложенных теплопроводов с осевыми СК или СКУ следует провести проверку на всплытие не заполненного водой теплопровода.

3.4.14. При выборе места размещения осевых СК или СКУ должна быть обеспечена возможность сдвижки кожуха компенсатора в любую сторону на его полную длину.

3.4.15. Осевые СК или СКУ с внутренними направляющими патрубками следует устанавливать на теплопроводах так, чтобы направление стрелки на корпусе компенсатора совпадало с направлением движения теплоносителя.

Расчет предельно допустимой длины участка теплопровода

3.4.16. Предельную длину прямого участка теплопровода при бесканальной прокладке между неподвижными опорами (н.о.) или условно неподвижными сечениями (у.н.с.) трубы, при которой не превышается максимально допустимое осевое напряжение в стальной трубе теплопровода, следует определять по формуле:

x007                                                       [5]

где:

σрасч — расчетное осевое напряжение в трубе, Н/мм2

Fст — площадь поперечного сечения стенки трубы, мм2:

Fст = π(Dн — s) · s, мм2;                                                       [6]

где:

Dн — наружный диаметр трубы, мм;

s — толщина стенки трубы, мм;

fтр — удельная сила трения на единицу длины трубы, Н/м.

Удельная сила трения (fтр) при бесканальной прокладке подсчитывается по формуле:

fтр = μ[(1 - 0,5 φ) · γ · Z · π · Dоб · 10-3 + qтрубы), Н/м;                            [7]

где:

φ — угол внутреннего трения грунта (для песка φ = 0,5).

С учетом этого [7] можно переписать в виде:

fтр = μ(0,75 · γ · Z · π · Dоб · 10-3 + qтрубы), Н/м;

qтрубы — вес 1 м теплопровода с водой, Н/м;

μ — коэффициент трения:

при ППУ-изоляции — 0,40,

при ППБ-изоляции — 0,38,

при АПБ-изоляции — 0,60,

γ — удельный вес грунта, Н/м3,

Z — глубина засыпки по отношению к оси трубы, м,

Dоб — наружный диаметр теплопровода (по оболочке), мм. (для конструкций теплопроводов с величиной адгезии теплоизоляции к трубе и оболочки к теплоизоляции

fадгезии ³ 0,15 МПа.

При меньших значениях fадгезии расчеты ведутся по Dн трубы.

Пример:

Определить предельную длину прямого участка теплопровода Dy 150 мм: Грунт песчаный, угол естественного откоса грунта φ = 35°.

1. Площадь поперечного сечения стенки трубы:

Fст = π · (Dн — s) · s = 3,14 · (159 — 4,5) · 4,5 = 2183 мм2

2. Удельная сила трения на единицу длины трубы:

fтр = μ(0,75 · γ · Z · π · Dоб · 10-3 + qтрубы) = 0,4 (0,75 · 18000 · 1 · 3,14 · 250 · 10-3 + 503) = 4440 Н/м.

3. Предельная длина прямого участка теплопровода:

Предельная длина прямого участка теплопровода

Предельная длина прямого участка теплопровода

 

σдоп — допускаемое осевое напряжение в трубе, Н/мм2

допускаемое осевое напряжение в трубе, Н/мм2

допускаемое осевое напряжение в трубе, Н/мм2

                              [8]

[σ] — номинальное значение допускаемого напряжения материала

φ — коэффициент снижения прочности сварного шва при расчете на давление (для электросварных труб). При полном контроле шва и контроле качества сварки по всей длине неразрушающими методами φ = 1, при выборочном контроле шва φ = 0,8, а менее 10 % φ = 0,7.

Р — избыточное внутреннее давление, Мпа.

φи — коэффициент снижения прочности сварного шва при расчете на изгиб. При наличии изгиба φн = 0,9, а при отсутствии изгиба φн = 1.

Допускается использовать приближенные формулы:

при φн = 1:

σдоп = 1,25[σ], Н/мм2

при φн = 0,8:

σдоп = 1,125[σ], Н/мм2

Примечание.

При необходимости предельная длина компенсируемого участка теплопровода может быть увеличена, например, за счет применения стальных труб с повышенной толщиной стенки. Так, при s = 6 мм:

Fст = π · (Dн — s) · s = 3,14 · (159 — 6) · 6 = 2882 мм2

fтр = μ(0,75 · γ · Z · π · Dоб · 10-3 + qтрубы) = 0,4 (0,75 · 18000 · 1 · 3,14 · 250 · 10-3 + 508) = 4445 Н/м.

предельная длина компенсируемого участка теплопровода может быть увеличена, например, за счет применения стальных труб с повышенной толщиной стенки

предельная длина компенсируемого участка теплопровода может быть увеличена, например, за счет применения стальных труб с повышенной толщиной стенки

 

3.4.17. Расчет предельной длины теплопровода между неподвижными опорами, прокладываемого под землей в каналах, туннелях или над землей, как правило, не производится.

Исключение составляют случаи совместной прокладки труб с опиранием на основную трубу («труба-на-трубе»), использования основной трубы в качестве несущей конструкции, прокладки теплопроводов в районах высокой сейсмики.

В этом случае расчет (fтр) может быть выполнен по формуле:

fтр = (qтрубы qпригруз + ηвет + ηлед + ηснег) · μ, Н/м;                                   [9]

где:

qтрубы — вес 1 м теплопровода с водой, Н/м;

qпригруз — вес пригруза (дополнительные трубы, строительные конструкции, пешеходные дорожки, ограждения, площадки обслуживания, мостики и т.п. с использованием основных теплопроводов в качестве несущей конструкции), Н/м;

μ — коэффициент трения:

при скользящих опорах — 0,3,

при шариковых опорах — 0,1,

при катковых опорах — 0,1 — 0,15,

при фторопластовых опорах — 0,05 — 0,1.

ηветер + ηлед + ηснег — дополнительная перегрузка:

ηвет = 0,8 · ψ · hвыс, Н/м;

ηлед = 65 · hшир, Н/м;

ηснег = 1,4 · qснег · hшир, H/м;

где:

ψ — скоростной напор ветра, Н/м2 (по СНиП 23.01-99 «Строительная климатология»);

qснег — нормативный вес снегового покрова Н/м2 горизонтальной проекции на 1 м теплопровода (СНиП 2.01.07-85);

hвыс — высота вертикальной проекции конструкции (теплопровод + пригруз), м;

hшир — суммарная ширина в горизонтальной плоскости всех теплопроводов и конструкций (теплопровод + пригруз), м.

Способы применения СК, СКУ, ССК при прокладке тепловых сетей

3.4.18. С СК, СКУ применимы три основных способа прокладки теплопроводов тепловых сетей

I способ

С использованием компенсирующей способности СК, СКУ в соответствии с пунктом 7.34 СНиП 2.04.07-86* «Тепловые сети» в диапазоне изменения температуры стенки трубопровода от максимальной (t1), равной максимальной расчетной температуре теплоносителя, до расчетной температуры наружного воздуха для проектирования отопления (to)

II способ

С использованием компенсирующей способности СК, СКУ в диапазоне изменения температуры стенки трубопровода от максимальной, равной расчетной температуре теплоносителя (t1), до минимальной (t.мин), равной наименьшей температуре наружного воздуха в данной местности. Значение (t.мин) определяется по согласованию с заказчиком по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология» или по заданной обеспеченности (например, tмин(0,98)), °С.

III способ.

С использованием всей компенсирующей способности СК, СКУ в диапазоне изменения температуры стенки трубопровода от максимальной (t1), принимаемой равной расчетной температуре теплоносителя, до (tэ = tупора) — температуры стенки трубопровода в момент упора в ограничитель полностью растянутого сильфона.

Колебания температур в защемленных (неподвижных) трубах от (tупора) до (to) компенсируются изменением осевого напряжения (σос) в трубах.

IV способ.

Использование ССК, завариваемых после предварительного нагрева, для частичной разгрузки температурных деформаций теплопровода за счет предварительного нагрева теплопровода во время его монтажа до температуры, равной 50 % от максимальной.

3.4.19. Первый способ применения осевых СК или СКУ

допускается применять при всех видах прокладки теплопроводов. Максимальная длина участка, на котором устанавливается один осевой СК или СКУ, рассчитывается по формуле:

Максимальная длина участка, на котором устанавливается один осевой СК или СКУ, рассчитывается по формуле

Максимальная длина участка, на котором устанавливается один осевой СК или СКУ, рассчитывается по формуле

                                                [10]

где:

λ-1 — амплитуда осевого хода, мм;

α — коэффициент линейного расширения стали, мм/м°С;

t1 — максимальная расчетная температура теплоносителя, °С;

to — расчетная температура наружного воздуха для проектирования отопления (средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки, обеспеченностью tо(0,92)) по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология», °С.

Пример:

Определить максимальную длину участка, на котором устанавливается один осевой СК или СКУ Dy 150 мм:

Определить максимальную длину участка, на котором устанавливается один осевой СК или СКУ Dy 150 мм:

Определить максимальную длину участка, на котором устанавливается один осевой СК или СКУ Dy 150 мм:

 

3.4.20. Второй способ применяется при надземной прокладке. При втором способе применения осевых СК или СКУ максимальная длина участка, на котором устанавливается один осевой СК или СКУ, рассчитывается по формуле [10], но вместо температуры (tо) подставляется tмин — минимум температур наружного воздуха в данной местности. Определяется по согласованию с заказчиком по СНиП 23-01-99 «Строительная климатология» или по заданному коэффициенту обеспеченности (например, tмин(0,98)), °C.

3.4.21. При применении для теплопроводов при надземной прокладке конструкций осевых СК или СКУ, в которых не предусмотрен ограничитель нерасчетного растяжения сильфона, установка их выполняется по второму способу.

3.4.22. Третий способ применим при всех видах прокладки, в том числе бесканальной. Длина компенсируемого участка рассчитывается по формуле:

Третий способ применим при всех видах прокладки, в том числе бесканальной. Длина компенсируемого участка рассчитывается по формуле

Третий способ применим при всех видах прокладки, в том числе бесканальной. Длина компенсируемого участка рассчитывается по формуле

                                                [11]

Примечание: по согласованию с ОАО «Компенсатор» коэффициент запаса (0,9) может не применяться.

В формуле (11):

tэ — минимальная температура в условиях эксплуатации (tмонт, tупора, или любая другая температура). Выбор (расчет) tэ выполняется проектировщиком по согласованию с заказчиком и эксплуатирующей организацией.

Пример:

Температура tэ для случая, когда длина компенсируемого участка Lмλ теплопровода Dy 150 мм выбрана равной Lпред, определяется по формуле:

Температура tэ для случая, когда длина компенсируемого участка Lмλ теплопровода Dy 150 мм выбрана равной Lпред, определяется по формуле

Температура tэ для случая, когда длина компенсируемого участка Lмλ теплопровода Dy 150 мм выбрана равной Lпред, определяется по формуле

 

При tэ = tупора расчет ведется следующим образом:

Температура стенки трубопровода в момент упора растянутого сильфона в ограничитель (tупора) при полном использовании принятого [σрасч] определяется по формуле:

Температура стенки трубопровода в момент упора растянутого сильфона в ограничитель (tупора) при полном использовании принятого [σрасч] определяется по формуле

Температура стенки трубопровода в момент упора растянутого сильфона в ограничитель (tупора) при полном использовании принятого [σрасч] определяется по формуле

                              [12]

где:

φ1 — коэффициент прочности поперечного сварного шва;

σрасч — расчетное осевое напряжение в трубе, Н/мм2. Определяется по [л. 1];

σвн — осевое напряжение от внутреннего давления, Н/мм2:

осевое напряжение от внутреннего давления, Н/мм2

осевое напряжение от внутреннего давления, Н/мм2

                                              [13]

σраст —

растягивающее окружное напряжение от внутреннего давления Н/мм2

растягивающее окружное напряжение от внутреннего давления Н/мм2

:

                                            [14]

Пример:

Определить температуру стенки трубопровода Dy 150 мм в момент упора растянутого сильфона в ограничитель (tупора) при полном использовании [σрасч].

1. Растягивающее окружное напряжение от внутреннего давления:

Растягивающее окружное напряжение от внутреннего давления

Растягивающее окружное напряжение от внутреннего давления

 

2. Осевое напряжение от внутреннего давления:

Осевое напряжение от внутреннего давления

Осевое напряжение от внутреннего давления

 

3. Температура стенки трубопровода Dy 150 мм в момент упора растянутого сильфона в ограничитель:

Температура стенки трубопровода Dy 150 мм в момент упора растянутого сильфона в ограничитель

Температура стенки трубопровода Dy 150 мм в момент упора растянутого сильфона в ограничитель

 

 

Сильфонный компенсатор СКО

сильфонные компенсаторы ск, сильфонный компенсатор ску, сильфонный неразгруженный компенсатор, проектирование сильфонные компенсаторы, технические условия ТУ сильфонные компенсаторы, проектирование компенсаторов для канальной и бесканальной прокладки, СНиП,ИЯНШ,ТУ

Новости
Ультразвуковой контроль-один из основных методов дефектоскопии  сварных соединений, материалов, изде
Газопромыватель Циклон КМП-8 (самый большой циклон серии КПМ) был произведен и поставлен по заказу к
ООО ПО "Синергия" изготовило по индивидуальному заказу компенсаторы КСО (КСО-Ф) Ду 500 для отвода га